上虞風(fēng)機-軸流式風(fēng)機運行風(fēng)量的監(jiān)測方法，軸流式風(fēng)機運行風(fēng)量的監(jiān)測方法陸志厚（西安熱工研究院監(jiān)督部，陜西西安710032）析中，采用修正后的/靜壓差“取代/加權(quán)平均動壓”，數(shù)據(jù)的采集與運算相當(dāng)簡便。該方法求得的風(fēng)量值精度能滿足現(xiàn)場工況試驗與運行直接監(jiān)控的要求，且易實施。
1問題的提出隨著我國電力工業(yè)的飛速發(fā)展，單機容量不斷大，鍋爐所配風(fēng)機的比轉(zhuǎn)數(shù)也隨著風(fēng)機所需性能參數(shù)（特別是流量參數(shù)）的提高而提高。比轉(zhuǎn)數(shù)相對最大的軸流式風(fēng)機己在我國大型鍋爐機組中得到了最為廣泛的應(yīng)用。在中小型鍋爐機組中，常采用電流、風(fēng)壓和動葉角度（或擋板開度）等有限參數(shù)對風(fēng)機運行進行遠方調(diào)節(jié)。由于缺乏必要手段，實際上是被迫放棄了對風(fēng)機風(fēng)量的直接監(jiān)控。雖然電流、風(fēng)壓和動葉角度（或擋板開度）等運行參數(shù)和風(fēng)機風(fēng)量之間存在有一定的客觀聯(lián)系，但是只能歸屬于非直接性的和非定量性的。調(diào)節(jié)過程中的反復(fù)性和滯后性無法避免，調(diào)節(jié)到位后操作人員對調(diào)節(jié)前、后的風(fēng)機風(fēng)量大小也是眼中無數(shù)和心中無底，實際上是處在一種僅憑運行人員自我感覺的半盲目狀態(tài)。眾所周知，在燃燒系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)和脫硫系統(tǒng)中，風(fēng)機運行調(diào)節(jié)的實質(zhì)，就是運行人員選用一個相應(yīng)最佳的風(fēng)量值以滿足該系統(tǒng)的實際需要。對大容量鍋爐機組，對風(fēng)機風(fēng)量的直接監(jiān)控，不但對運行的安全可靠性和經(jīng)濟性有著非?，F(xiàn)實的意義，而且更有利于運行人員對系統(tǒng)漏風(fēng)、受熱面污染與煤質(zhì)變化以及其他運行因素的改變，進行一些定量分析和及時判斷。本文對用“流量‘直接監(jiān)控風(fēng)機運行的有關(guān)問題進行一些粗淺的論證與分析。
2軸流式風(fēng)機進口端的“靜壓測點”
在設(shè)備制造的監(jiān)理中，我們注意觀察到德國TLT公司設(shè)計的某些動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機的結(jié)構(gòu)特點。其中有一些風(fēng)機，在進氣風(fēng)箱的進口矩形法蘭后和可調(diào)動葉片前的圓環(huán)形筒體的兩個斷面上分別加裝有兩組“靜壓測點”。其意圖在于利用這兩組測點斷面之間的靜壓差值（APsti-2）可以直接推算出風(fēng)機的運行流量（Q）。
從表面上粗看，該單值函數(shù)表達式在理論上似乎不能成立?？赡軐?dǎo)致應(yīng)用者心存疑慮，不敢放心使用。但經(jīng)縝密推導(dǎo)與論證后就會發(fā)現(xiàn)，這是一個值得重視的技術(shù)特點。然而由于種種客觀原因，能夠真正開發(fā)和應(yīng)用該項潛在資源的電廠卻是寥寥無幾。
采用標(biāo)準(zhǔn)孔板、標(biāo)準(zhǔn)噴嘴或文丘里測速管等裝置進行流量測量的精度較高。為減少和避免流場中存在的回流，擾流或渦流等異常流動對測量精度的影響，要求其前后必須具備有相當(dāng)長（L/D值很大）直管的整流段，同時裝備本身的局部阻力損失相當(dāng)巨大。
將這種試驗室裝備用于現(xiàn)場，將會長期地?zé)o益消耗大量電能，顯然是很不實用。而動調(diào)軸流式風(fēng)機進口端占有巨大空間，又不需要增加新的能源消耗。如能經(jīng)過現(xiàn)場試驗標(biāo)定，其計算誤差很?。ㄔ斠姾笪模耆梢詽M足現(xiàn)場工業(yè)試驗和運行人員監(jiān)視調(diào)整的實際要求。充分利用與發(fā)揮這一潛在資源，將給電廠的自動或人工遠方監(jiān)控帶來極大的方便。
3理論論證分析與應(yīng)用算式推導(dǎo)3.1風(fēng)機進口“靜壓測點”布置示意簡。2理論分析論證與計算公式推導(dǎo)3.2.1風(fēng)量通用計算式。眾所周知，風(fēng)機的風(fēng)量Q是風(fēng)機進口的流通斷面積F與其相應(yīng)流速V的乘積（即Q=FV）。而流速V又與其平均動壓的平方根（P動+）值成正比。
在一般情況下，要知道風(fēng)機的風(fēng)量Q，就必須及時用測量動壓的儀器通過試驗求出P動。這非常不方便。此時，我們只能是另辟蹊徑，從其它研究方向?qū)で笮碌那腥朦c。
3.2.2局部阻力損失通用計算式。進口靜壓差值（APsti-2）的物理含義可視為進氣箱前后兩斷面的氣流流動局部阻力損失。而局部阻力損失的計算方法為APsti-2=NcV2/2g 3.2.3比較與分析。通過上述理論分析與算式推演，我們不難發(fā)現(xiàn)：公與風(fēng)機流量。軸流式風(fēng)機的進氣箱，實際上就是一個氣流流動轉(zhuǎn)向90*C并且兩個斷面（Fi、F2）尺寸有一定變化的大型“彎頭”。
其局部阻力系數(shù)N的精確數(shù)值應(yīng)由專業(yè)試驗工作來確定。而在理論研究中通用數(shù)學(xué)表達式為）=A1（B）4進口心處的流量Q算式的分析應(yīng)用a為流量系數(shù)其中K為標(biāo)定試驗中所使用測速管的速度校正系數(shù)n為用測速管標(biāo)定測試的次序號數(shù)（由外到內(nèi)i、2…n）對我們要考察和試驗的具體風(fēng)機而言：r、g、Fi、F2、6均是固定的常數(shù)。而唯一暫時不能確定的流量系數(shù)a可以通過現(xiàn)場試驗得出。
在我們掌握a的具體數(shù)據(jù)后，就有可能隨時在司爐盤上讀取風(fēng)機“風(fēng)量”的精確數(shù)值。
在運行中，/靜壓值“比/動壓值”的波動幅度要小得很多。同時，/靜壓值“的儀器測量誤差（0.5%）比‘動壓值”的測量誤差（2.0%~4.5%）也要小一些。不言而喻，在風(fēng)機運行工況改變時，這種差別就會更加懸殊。這就是我們用/靜壓值’測量風(fēng)量能夠保證一定精度的另一個主要理論依據(jù)。
5關(guān)于a、6量的標(biāo)定試驗在TLT公司的流體專業(yè)實驗室中己經(jīng)取得，此與我們的現(xiàn)場標(biāo)定試驗工作并無直接關(guān)系，故無需深究。我們的終極目標(biāo)是在標(biāo)定試驗中求出a.把（a6）歸并在一起通過現(xiàn)場試驗取得，將更加簡潔方便。
5.1F2上標(biāo)定：上述（B）主要流量算指定采用的是斷面F2.故標(biāo)定試驗應(yīng)在F2上求得其動壓均方根值?？捎媒?jīng)過專業(yè)標(biāo)定的測速探針或畢脫管測量動壓。至于圓形環(huán)型斷面上動壓測量點的布置和計算方法可查閱或參照有關(guān)資料。也可用以下方法。我們可假定：F2斷面的內(nèi)直徑為d，外直徑為D，其比值為T即T=d/D（相當(dāng)于軸流式風(fēng)機的輪轂比）。選定測點的總數(shù)目為，。正在進行的試驗點的序號為n（即n=i，2，3，正在試驗的動壓測點距外壁面的相對間距動壓測點相對間距（％）為Fi上標(biāo)定：也可在Fi斷面上采用普通網(wǎng)格劃分方法進行測點布置，用經(jīng)過標(biāo)定的畢脫管測出Fi斷面上的加權(quán)平均動壓值。由于Fi斷面尺寸很大（如玉環(huán)電廠FAF3（M4i型送風(fēng)機的斷面尺寸為3750mmx2800mm），試驗工作的勞動強度較大。
雖然可用切別契夫方法使測量點的數(shù)量簡化，但試驗的抽拉過程中容易出現(xiàn)位置差錯。用普通網(wǎng)格方法測量雖然比較原始與費勁，但其測量數(shù)值比較可信。計算流量應(yīng)米用Fi值。也可將動壓的加權(quán)平均值換算到（F2）計算流量，但此時斷面積必須采用F2號爐（300MW機組）的TLT動調(diào)軸流式引風(fēng)機（國內(nèi)首臺產(chǎn)品）進行技術(shù)考核鑒定試驗。由專職人員負責(zé)在F2上的i英寸動壓測孔上標(biāo)定，熱工所人員負責(zé)在Fi上標(biāo)定。技術(shù)鑒定試驗的數(shù)據(jù)分析結(jié)果表明：a6標(biāo)定試驗后的計算誤差很?。ㄐ∮?.0 %），完全可以滿足現(xiàn)場工況試驗和運行調(diào)整的實際要求。盡管標(biāo)定工作中勞動量大，但這只是一次性的，一勞永逸的（實際上我們進行了兩次平行的標(biāo)定對照試驗）。由于aB標(biāo)定完成，在以后的大量連續(xù)的多種工況試驗中，不但省力和省時，而且使我們有可能把主要精力投入到浩繁數(shù)據(jù)的計算整理和分析研究中。體驗到了用/流量‘直接監(jiān)測風(fēng)機運行的顯著優(yōu)勢。
5.4若在風(fēng)機進氣風(fēng)箱的矩形法蘭后和可調(diào)動葉片前的圓環(huán)形斷面上沒有安裝‘靜壓測點“時，電廠可按有關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定與要求自行制造與裝設(shè)?？紤]到斷面尺寸很大，各不同地點的靜壓值有一定的變化，要求靜壓測點的數(shù)量必須足夠多和布置均勻。連接各靜壓測點的環(huán)形母管的內(nèi)徑尺寸D要足夠大，應(yīng)保證D2大于全部靜壓管內(nèi)徑d的平方和的兩倍以上（即D2大于2End2）。每個靜壓管內(nèi)要求完全通暢，進氣風(fēng)箱的內(nèi)壁表面應(yīng)光滑無毛刺。
全部焊縫用肥皂水檢查應(yīng)嚴密不漏。壓力測量儀器與壓力電信號轉(zhuǎn)換裝置應(yīng)有較高的精度。應(yīng)盡快將靜壓信號引入集控室計算機的監(jiān)控系統(tǒng)中，以利運行人員監(jiān)視與控制。
6結(jié)論與建議經(jīng)論證與分析，認定該簡易監(jiān)測方法合理而可行。所稱‘簡易“并非以降低或忽略測量精度為代價。aB標(biāo)定試驗后的流量測量誤差很小，其精度等級可以滿足現(xiàn)場工況試驗和運行調(diào)整的要求。所稱/簡易”的涵義就是不但投資極低，新能耗為零和易于實施，而且所測風(fēng)量數(shù)據(jù)準(zhǔn)確、連續(xù)、直觀和方便。實際收效是事半功倍與長期受益。
建議制造廠與電力設(shè)計院、電廠加強技術(shù)業(yè)務(wù)聯(lián)系。提供TLT公司的（aB）的/原始值“，以便設(shè)計院在電廠設(shè)計中能將該值作為一個/可變參數(shù)”及時編入監(jiān)控系統(tǒng)的有關(guān)設(shè)計程序中。以利電廠用運行風(fēng)量的直接監(jiān)控工作。
有關(guān)部門或單位可利用該基本原理和技術(shù)思路，通過大規(guī)模的試驗研究，開發(fā)出低阻力的/風(fēng)量彎頭“系列產(chǎn)品。如數(shù)量巨大的燃燒器前一次風(fēng)管風(fēng)量（與粉量）分配不均勻，進入磨煤機的風(fēng)量參數(shù)的監(jiān)測以及離心式風(fēng)機運行風(fēng)量監(jiān)測等等都是電廠的老大難問題。多種型式和規(guī)格的/風(fēng)量彎頭”系列產(chǎn)品的市場前景廣闊，關(guān)鍵在于產(chǎn)品的質(zhì)量、壽命與測量精度。
簡訊印尼將建全球最大地?zé)岚l(fā)電站據(jù)日本媒體日前報道，日本伊藤忠商社、印尼石油天然氣公司（MEDCO）和奧瑪特科技公司3家企業(yè)將在印尼蘇門答臘島北部聯(lián)手投資6億美元建設(shè)全球最大地?zé)岚l(fā)電站。
由于世界原油價格持續(xù)上漲，利用替代能源發(fā)電的市場不斷擴大，因此伊藤忠商社等3家公司決定在北蘇門答臘省依次建設(shè)3座地?zé)岚l(fā)電站，總發(fā)電能力約為330MW，第1座發(fā)電站將于2007年開工，2009年完工。
由于印尼的地理位置特殊，其地?zé)豳Y源豐富。按照保守估計，目前印尼的可開發(fā)地?zé)豳Y源可發(fā)電20000MW，而目前只有約4%得到利用。
江蘇濱海將建大型火電廠近年來，鹽城市經(jīng)濟發(fā)展迅速，電力需求旺盛。除了加快鹽城電網(wǎng)建設(shè)，強該地區(qū)的外部受電能力外，還要在本地加緊建設(shè)一批電源項目。為此，中國華電集團將該市作為其在江蘇重要的投資區(qū)域，除今年底將在該市濱?？h投資18億元建設(shè)200MW的風(fēng)電場外，還積極開展了1000MW火電機組的前期準(zhǔn)備工作，規(guī)劃投資300億元在濱?？h建設(shè)6臺1000MW火電機組。據(jù)了解，華電集團將把濱海港電廠建成一座國際標(biāo)準(zhǔn)的現(xiàn)代化、大容量、景點式示范電廠，并積極協(xié)助地方政府把濱?？h建成為江蘇的能源基地。
